刘伟
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材料合成与加工工艺
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【期刊论文】Al2O3、六方BN纳米润滑油的摩擦学性能试验研究
刘伟, 周立涛
润滑与密封,2007,32(2):159~161,-0001,():
-1年11月30日
用添加Al2O3以及六方BN纳米颗粒的润滑油对机车发动机易磨损零部件材质制成的摩擦副试样进行摩擦磨损实验,结果表明添加了纳米颗粒的润滑油改善了摩擦副的润滑效果,提高了油膜承载力,降低了摩擦因数。六方BN润滑效果随添加量的增加而增强,中等载荷时质量分数为0.5%的纳米颗粒对3种摩擦副作用相近。Al2O3对硬一软金属配合的摩擦副作用效果强于对硬一硬金属配合的摩擦副,添加量不宜过高。
六方BN, 纳米颗粒, 润滑, 摩擦因数
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刘伟, 王金华
铁道学报,2005,27(5):117~119,-0001,():
-1年11月30日
对有Bi和无Bi2种成分的等温淬火球墨铸铁进行了组织、微区成分定量分析和机械性能、耐磨性能的对比实验研究。结果表明,经880℃/1h加热、280℃/2h等温处理后,加Bi的等温淬火球墨铸铁基体中的含碳量较高,组织由下贝氏体和相对较多的富碳残余奥氏体组成。Mn在晶界上的偏析减小,白亮区减少,塑性好;而无Bi的等温淬火球墨铸铁组织则为下贝氏体和少量的残余奥氏体,强度、硬度较高,相对耐磨性较好。
Bi, 等温淬火球墨铸铁, 微观组织, 机械性能, 耐磨性
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【期刊论文】化学成分对亚稳态奥氏体不锈钢车体板材均匀变形及加工硬化行为的影响
刘伟, 吕丽平, 韩军雷, 王润娇, 赵会美
铁道学报,2009,31(6):122~126,-0001,():
-1年11月30日
基于化学成分对奥氏体不锈钢稳定性和层错能的影响,通过对2mm厚的冷轧、退火态的304不锈钢板材试样及2种不同标准的301LN不锈钢板材试样在应变速率为3×10-4/s的拉伸实验和应变诱导α'-马氏体转变量的分析测定,研究化学成分对奥氏体不锈钢应变诱导α'-马氏体相变及均匀塑性变形和加工硬化行为的影响,分析冷轧对稳定性和层错能不同的奥氏体不锈钢变形行为的影响。结果表明:随镍当量、层错能和稳定性的增加,拉伸过程中的应变诱导α'-马氏体转变开始的应变量增大,转变速度降低,转变量减小;两种化学成分不同、强度等级相同的301LN冷轧不锈钢板材试样的变形行为差异很大,冷轧预变形对其拉伸过程力学行为的影响也很大,304板材试样的亚稳态奥氏体不锈钢变形特征只在后期有所体现,但由于马氏体转变量少,流变应力相对较低。所得结论为制造不锈钢轻量车体选材和优化塑性成型工艺提供基础数据。
化学成分, 奥氏体稳定性, 均匀变形, 加工硬化
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【期刊论文】冷轧301LN等厚和不等厚板电阻点焊接头的疲劳强度
刘伟, 李强, 王恭钦, 陆培德, 李国平
铁道学报,2008,30(3):124~128,-0001,():
-1年11月30日
研究2种强度等级的301LN冷轧奥氏体不锈钢等厚、不等厚板电阻点焊接头的疲劳性能,分析焊接工艺对疲劳性能的影响。由于301LN冷轧板点焊接头的组织性能差异较大,熔核和热影响区的屈服强度远远低于冷轧母材,并且热影响区存在结构应力集中,在低疲劳载荷作用下,热影响区仍有塑性应变发生,并积累位错滑移带,导致产生低应力疲劳裂纹。减少焊接热量输入保持热影响区晶粒细小,能提高热影响区的屈服强度并减小滑移带尺寸,有助于提高点焊试样的抗疲劳性能。本文5种冷轧板双面单点电阻点焊试样90%置信度、50%和99.9%存活率的疲劳极限与静拉伸载荷之比都低于15%,其中1.5+1.5mm等厚薄板点焊试样的抗疲劳性能最好。
301LN冷轧钢, 电阻点焊, 热影响区, 疲劳极限
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刘伟, 李强, 焦德志, 郑毅, 李国平
金属学报,2008,44(7):775-780,-0001,():
-1年11月30日
研究了SUS30IL和CN301L奥氏体不锈钢HT(high tensile, 4/4H)和DLT(deadline tensile,1/4H)两个硬化等级冷轧板材的变形和应变硬化行为及其应变诱发α'马氏体转变。所有301L冷轧板拉伸试样近断口处都发生了85%以上的马氏体相变,轧制变形量增加,室温拉伸应变诱发马氏体转变开始的应变减小,但未增加马氏体转变饱和值。CN301L中C和N的含量高于相同硬化等级的SUS301L,导致它们变形和硬化行为不同。C和N的含量较高,对y相和α'相的固溶强化效果增强,冷轧奥氏体不锈钢无需发生大量马氏体转变就能达到要求的高屈服强度,保证冷轧板材具有较好的塑性和一定的成型能力;此外,形成的应变诱发马氏体中,C和N的固溶度大,硬化效果增强,流变应力上升快,抗拉强度高;C和N含量较高,还增加奥氏体的稳定性,将拉伸过程中应变诱发马氏体转变推迟到较高应变发生,延长应变硬化行为的第二阶段,增强相变增塑效应。
301L冷轧板, C, N, 应变硬化, 马氏体转变, 相变增塑
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刘伟, 何俊, 周立涛, 李国平, 陆培德
铁道学报,2007,29(5):117~121,-0001,():
-1年11月30日
研究了国产和进口301LN冷轧奥氏体不锈钢板的应变硬化行为和电阻点焊区域的组织,以及多种等厚、不等厚板点焊试样的拉伸强度和焊点区域的硬度分布。结果表明,玲轧臭氏体不锈钢板材中的马氏体量较少,其组织主要是奥氏体和大量增殖及发生滑移的位错、机械孪晶等。室温拉伸塑性变形在2种板断口处都诱发了80%以上的马氏体相变。奥氏体的氮古量高可在较低的轧制变形量下获得高的屈服强度;小预变形量,较高碳、氮含量有利于获得高延伸率和高流变应力。301LN冷轧板点焊接头中熔核、热影响区和应变硬化的母材三部分组织间性能差异很大,熔核组织为y和8 4%的a(δ),热影响区最软。3mm以上301LN冷轧板的焊接工艺性鞍差,焊点熔棱的缩孔较大,剪切强度降低。
301LN冷轧板, 应变硬化, 电阻点焊; 拉伸强度
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【期刊论文】塑性变形对SUS301L点焊接头组织及性能的影响
刘伟, 樊猛, 邵立, 陆培德
试验与研究,35,(2):13~14,-0001,():
-1年11月30日
用扫描电镜、X射线衍射仅及显微硬度计测试等方法研究了SUS301L电阻点焊接头的组织以及静拉伸变形对组织和性能的影响。结果表明。点焊熔核组织由奥氏体及8铁素体组成,拉伸变形会诱发点焊接头的奥氏体产生马氏体相变,相变使得点焊拉伸曲线的硬化率始终保持在较高水平。
SUS301L奥氏体钢, 电阻点焊, 马氏体相变, 组织, 性能
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【期刊论文】应变速率对奥氏体不锈钢应变诱发α'-马氏体转变和力学行为的影响*
刘伟, 刘伟), 李志斌), 王翔), 邹骅), 王立新)
金属学报,2009,45(3):285-291,-0001,():
-1年11月30日
以5×10-4S-1(慢速拉伸)和2×10-2S-1(快速拉伸)2种应变速率对EN1.4318(AISl301L)和EN1.4301(AISI304)冷轧和退火态奥氏体不锈钢板试样(厚度为2mm)进行了拉伸实验,用TEM, SEM以及XRD分析应变诱发α'马氏体转变机制和转变量。结果表明,相同应变速率拉伸时,EN1.4318钢的α'-马氏体转变量远远高于EN1.4301钢;快速拉伸可明显抑制冷轧EN1.4318钢中α'-马氏体的转变速率,降低硬化率。在均匀变形阶段,2种钢中α'-马氏体的转变速率和转变量比慢速拉伸时有不同程度地下降,而且冷轧比退火态更显著。奥氏体稳定性较高的EN1.4301钢,常温拉伸α'-马氏体转变饱和值低于0.3(体积分数),增强效果小,快速拉伸导致较快发生塑性失稳和均匀延伸率大幅降低;而对于层错能低、α'-马氏体饱和值很高的EN1.4318钢,快速托伸则使抗拉强度大幅降低,而且下降的幅度随α'-马氏体饱和值增加而增大;EN1.4318钢的应变速率敏感性远大于EN1.4301钢。
奥氏体不锈钢, 应变速率, 马氏体相变, 力学行为, 塑性失稳
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【期刊论文】应变硬化对冷轧301L不锈钢点焊接头疲劳强度的影响
刘伟, 何俊, 陆培德, 邵立
机械工程材料,2007,31(4):21~24,-0001,():
-1年11月30日
将应变硬化程度不同、厚度均为1.5mm的国产和进口301L不锈钢冷轧板采用相同的焊接工艺分别制成标准电阻点焊试样,进行了疲劳试验和微观结构分析。结果表明:应变硬化程度较高的国产板点焊试样疲劳极限低于应变硬化程度较低的进口板点焊试样;国产板点焊试样焊点边缘产生了折叠变形,该部位同时存在再结晶组织和应变硬化组织,所以不但有结构应力集中而且出现了组织性能不均匀所造成的应力集中,折叠变形和应力集中是造成疲劳极限降低的主要原因。
301L不锈钢, 应变硬化, 折叠变形, 疲劳极限
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刘伟, 宋志坤
铁道学报,2006,28(6):130~133,-0001,():
-1年11月30日
分析了某铸钢车轮试样热喷涂层热疲劳试验断口特征。在铸钢车轮材料表面分别热喷涂铁基和镍基两种台金涂层,进行450℃20℃下热疲劳试验,对断口形貌进行观察。研究发现,铁基与镍基涂层的抗氧化能力优于铸钢车轮材料,表面氧化腐蚀是涂层试样热疲劳损伤的一种主要形式。在热循环过程中涂层本身出现一些开裂,但韧性涂层并未剥落,涂层层状结构阻碍了裂纹向基体的传播,涂层保护了基体。相比之下,镍基涂层效果更好。
热疲劳损伤, 涂层, 氧化腐蚀, 铸钢车轮
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